| 直流电流增益 hFE | 120 | 工作温度范围 | -65°C 到 +150°C |
|---|---|---|---|
| 封装类型 | SOT-143B | 针脚数 | 4 |
| SVHC(高度关注物质) | No SVHC (18-Jun-2012) | SMD标号 | BFG520 |
| 关联增益 Ga | 18dB | 功率, 1dB增益压缩 (P1dB) | 17dBm |
| 噪声 | 1.6dB | 封装类型 | SOT-143B |
| 封装类型 | SOT-143B | 总功率, Ptot | 300mW |
| 截止频率 ft, 典型值 | 9GHz | 晶体管数 | 1 |
| 最大连续电流, Ic | 70mA | 测试频率 | 900MHz |
| 电压, Vcbo | 20V | 电流, Ic hFE | 20mA |
| 电流, Ic 最大 | 70mA | 直流电流增益 hfe, 最小值 | 60 |
| 表面安装器件 | 表面安装 | 输出, 三阶交叉点 IP3 | 26dB |
| 集电极连续电流 | 70mA |
个在（90，270）区间，或者说在二、三象限间时，合成是降低型的，对应的区间是负反馈区间。4. 振荡器的自激振荡是正反馈的结果。5. 至少，共集电极类振荡器有源器件的输入电阻为负阻（这是产生振荡的事实，其他反对的理论要为其让路）。由第四条推理，负阻是正反馈的结果。证明的目标：以振荡器正反馈的增益和相位指标性质对比出普通射极跟随器的反馈性质。下面给出一些仿真的结果。 图1. 一个colpitts振荡器结构示意图及其断开电感后呈现的端口负电阻，re(zin)<0。仿真中的器件是philips的bfg520，管耗3v、5ma。厂家提供的s参数频率范围是40至3000mhz，多数步长为100mhz，中间的仿真频点采用内插值，结果可信，带外频点采用外插值，结果可信度低，例如20mhz处不可信。电路中rl＝50欧是测量系统的等效负载，是在3端口的z参数（开路阻抗参数）测量时为保证电路状态不变而设置的。在对实际振荡器的相同测量中（频率、参数不同），zin的实部为负。 图2. 从振荡器端口的负阻变为射极跟随器端口的正阻看射极跟随器的反馈类型（虚线为负阻状态）图2的看点：电路图是对图1中电路的简化，结果不影响 ...
900m无线音频mic系统900m无线音频mic系统，通信距离100米，有没有好用的发射和接收ic。接收部分用mc13142（lna+mixer+vco）和mc12179（pll），下变频到100m左右的if，再对if进行音频解调。还是用sa620比较好？发射部分用bfg520作为振荡管，tsa5511锁相，最后用bga6289功率放大。不知可否？请大侠指点。 ...
