IRF3710

深圳市岳泰达电子有限公司k9f1g08uob-pcbosamsung tsop-48 10+ 5000 10.00元深圳市亿宝晶电子有限公司mur3020 27.50元广州奥易电子科技atmega168-20muatmel qfn 09+ 4875 15.00元深圳市岳泰达电子有限公司atmega168pa-muatmel qfn-32 11+ 1020 12.50元深圳市金思得科技有限公司ta8637bptoshiba dip 2010 10000 2.80元深圳市金宏泰电子科技有限公司irf3710 to-220 880 2.00元新丰亮电子有限公司fd9802fd 2010 ssopsop24 10000 0.80元深圳市纳艾斯科技有限公司 ds90lv018atmns 11+ 30000 4.00元深圳采祥电子有限公司atmega128-16auatmel tqfp64 2011+ 4350 8.90元深圳市微斯顺科技有限公司c8051f330silicon labs dip-20 09+ 500 7.50元深圳市拓瑞鑫科技有限公司c8051f330silicon qfn-20 1 ...

产品型号厂 家封 装批 号数 量价 格供应商 m27c2001-10f1st dip-32 9604 4600 3.00元东莞市嘉华电子有限公司a562fsc to-92 09+ 15k 0.25元深圳市东盛达科技有限公司bc817-40nxp sot-23 10+ 6000 0.12元深圳市东盛达科技有限公司ds1232lds sop8 10+ 15 6.50元 巨峰伟业电子经营部（原巨峰科技）ss8050cj, to-92 08+ 600k 0.09元深圳市合科泰电子有限公司irf3710ir to-220 09+ 9350 2.70元深圳市洲际电子有限公司lp2951-33dti sop8 09+ 50 4.00元北京颖科芯源科技中心irf3710ir to-220 09+ 1000 2.70元深圳市洲际电子有限公司epm570t100c3naltera qfp 09+ 193 15.00元武汉市华宇电子有限公司ss8050长电 sot-323 09+ 1800000 0.06元深圳市福田区星耿电子商行mdic02-2bmotorola sop-14 08+ 500 8.50元深圳金顺泰电子 ...

4pvxibcypress ssop-28 06+/07+ 1000 35.00元深圳市天赫铭电子科技有限公司act4060active sop8 10+ 26000 1.40元深圳市鸿运增电子商行aoz1010aos sop8 08+ 10 4.00元深圳市天赫铭电子科技有限公司lpc11c14fbd48/301,151nxp 10+ 22750 15.00元上海丰宝电子信息科技有限公司ikw15t120infineon to247 10+ 1000 29.00元深圳市天赫铭电子科技有限公司irf3710pbfir to220 11+ 1000 5.30元深圳市芯速度电子有限公司 irf3710 to-220 10+ 2635 2.60元深圳市东之洋实业有限公司aoz1010aos sop 07+ 320 2.80元深圳市卓盛电子有限公司aoz1010aos万代 so-8 07+ 30000 2.80元深圳市卓盛电子有限公司lm2576r-5.0htc 09 2500 2.48元深圳市迦南微电子商行bsp76infineon to-223 09+ 5000 1.00元森特尔电子有限公司aoz1 ...

式（ 1） 计算dmax为0. 5、dmin为0. 13。 取电感器电流的变化量为半载时输入电流的30 %，即： 最坏的情况为占空比最小的时候，根据电流临界连续条件求得电感值为： 实际取值500 μh。 2. 1. 2 主开关管选取 主开关管承受的最大漏源电压为最大输出电压36 v，考虑到过载条件，开关管最大实际漏源电流为： 考虑到实际电压电流尖峰和冲击，电压电流耐量分别取2. 5 和2 倍裕量，即应选取耐压高于90 v，最大电流12 a。实际选用irf3710 型mos 管，最大漏源电压100 v，最大漏极电流57 a，通态电阻25 mω，最高开关频率超过1 mhz。 2. 1. 3 快恢复二极管选取 二极管选取依据是通态平均电流： 式中，η 为波形系数； if（ av） 是实际通态平均电流。考虑到实际系统控制时占空比的变动性，依据最大峰值电流（ 5. 75 a） 选取fr607。 2. 1. 4 输出滤波电容选取 设计输出电压的纹波小于200 mv，考虑到负载电流可能达到3 a，滤波电容cf计算如下： 实 ...

微安），进行前置放大及相关模拟处理后得到表示位移的模拟电压信号，经过处理的此二路信号分别送入dsp片内a/d转换器的1、2通道进行模/数变换。图4 2.2.3 pwm调制及驱动 核心程序计算出控制量后进行pwm调制、功率驱动后输出到作动器中。pwm调制在片内完成，而功率驱动则需依靠外加的驱动电路来完成。商品化的pwm驱动器体积大、价格昂贵，在此采用了瞬息万变制的小功率pwm驱动器，其电路图如图4所示。ir2110完成初次驱动，将来自dsp的ttl电平转化为12w电平输出，推动由四个功率管irf3710构成的h桥进行开关动作，h桥再驱动作动器施加控制力。 2.3 控制器软件 2.3.1 控制算法 控制算法是整个系统的核心，要求较高的实时性和一定的自适应能力。算法由两部分组成，如图5所示，上半部分根据隔振对象相对位移输入完成的控制量的计算，下半部分根据隔振对象加速度反馈完成控制参数的实时优化。算法先根据式（5）估算出各个系数的值，运用pid算法根据隔振对象加速度反馈输入依次对各系数进行校正，得到最优控制参数。之后脱离pid算法，完全依靠式（5）计算输出。当中环境发生变化，控制效果变差时，再 ...

需要三个电流互感器测量三相电流，具体实现时成本较高，开关噪声较大。另外，在永磁无刷直流电机系统仿真时，应体现出脉宽调制（pwm）的作用。从仿真结果来看，上述模型基本上还是属于模拟控制系统。以上这些模型与目前永磁无刷直流电机控制普遍采用的基于数字信号处理器（dsp）的转速、电流双闭环数字控制系统不符合。 本文中系统模型根据实际磁悬浮飞轮用无刷直流电机dsp数字控制系统构建。实际系统采用ti公司的dsp tms320lf2407作为主控制器，ir2130作为三相逆变桥的驱动芯片，mosfet管irf3710组成三相逆变桥，对直流电源输出的母线电流进行采样，dsp输出6路脉宽调制pwm信号对电机的相电流和转速进行控制。电机系统框图如图1所示。 图1磁悬浮飞轮用bldc系统框图 dsp控制系统采用转速、电流双闭环数字串级控制，主环为速度环，副环为电流环。根据霍尔信号计算出电机速度反馈值，与给定的转速值进行比较后，进行pl增量式调节，输出电流调节环的给定值，其算法如式（2－7）所示：i(k)=i(k-1)+kpv[ev(k)-ev(k-1)+kiev(k) 式中，i（k）为第乃次速 ...

波并稳压之后，再通过直流降压斩波器控制为稳定的直流电压。同步整流buck直流降压斩波器具有高效率、低电压、大电流的特点，是开关电源的一种首选拓扑结构，只要输出滤波电感值选择较小，还可以实现快速动态响应和高功率密度。 图 能量释放控制系统主体拓扑图 以上所述拓扑图主要由电感、电容、mosfet、二极管、放大器等组成。由电机输出的三相电压首先经过三相二极管整流桥整流为脉动的直流，然后通过电感l1及电容c1、c2组成的低通滤波电路滤去高频纹波并稳压之后，再与降压斩波器部分mosfet irf3710的漏极d极连接，并且在mosfet的源极s极和地之间反并联一只二极管，mosfet的栅极g极由dsp发出的控制信号通过驱动电路控制mosfet的通断，mosfet此时工作在开关状态。 通过对电压、电流信号采样和反馈输入，再经由apfc经过运算以后，最终通过三角波比较法生成开关管的pwm控制信号。其中，va为电压误差放大器，ca为电流误差放大器，m为乘法器。在经过mosfet之后通过的续流电感l1值应选稍大些，这样可以使负载电流连续且脉动小，再经过一个稳压电容，滤去高频纹波电压脉动，最终获得 ...

高频纹波并稳压之后，再通过buck直流降压斩波器控制为稳定的直流电压，其电路如图所示。 图 二极管整流桥及buck电路图 采用的降压斩波器为单开关buck型（降压型），输出电流恒定，输出电压较低，工作于断续电流模式（dcm）。转换电路主要由电感、电容、mosfet、二极管等组成。电机输出的三相电压首先经过三相二极管整流桥（6只快恢复二极管mur1560）整流为脉动的直流，然后通过电感l】及电容c26、c27，组成的低通滤波电路滤去高频纹波并稳压之后，再与降压斩波器的mosfet irf3710的漏极（d极）连接，并且在mosfet的源极（s极）和地之间反并联一只二极管。mosfet的栅极（g极）由dsp发出的控制信号通过驱动电路控制mosfet的通断，mosfet此时工作在开关状态。在经过mosfet之后通过一个电感值较大的续流电感l，这样可以使负载电流连续且脉动小，再经过－个稳压电容，滤去高频纹波，最终输出稳定的直流电压。 buck工作时，mosfet q8用做开关管。当mosfet的d、s极导通时，buck的电流线性增加，电容处于充电状态，这时二极管承受反向电压；当d、s极 ...

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