| 描述 | OPTOCOUPLER PHOTOTRANS 300% 4SOP | 通道数 | 1 |
|---|---|---|---|
| 输入类型 | DC | 电压 - 隔离 | 3750Vrms |
| 电流传输比（最小值） | 100% @ 5mA | 电流传输比（最大） | 300% @ 5mA |
| 输出电压 | 70V | 电流 - 输出 / 通道 | 50mA |
| 电流 - DC 正向(If) | 50mA | Vce饱和（最大） | 300mV |
| 输出类型 | 晶体管 | 安装类型 | 表面贴装 |
| 封装/外壳 | 4-SOP | 包装 | Digi-Reel? |
| 其它名称 | 751-1369-6SFH690BTGIDKRSFH690BTGIDKR-ND |
00khz，最大占空比设为0.65。其中，主开关采用n沟道mosfet(q1)，箝位开关采用p沟道mosfet(q2)，主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器，ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小，采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术，q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同，本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组，从而既可以为芯片提供稳定的偏压，又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1（delay）专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中，时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分，辅助开关的体二极管导通，因此，aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽 ...
00khz，最大占空比设为0.65。其中，主开关采用n沟道mosfet(q1)，箝位开关采用p沟道mosfet(q2)，主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器，ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小，采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术，q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同，本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组，从而既可以为芯片提供稳定的偏压，又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1（delay）专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中，时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分，辅助开关的体二极管导通，因此，aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽 ...
00khz，最大占空比设为0.65。其中，主开关采用n沟道mosfet(q1)，箝位开关采用p沟道mosfet(q2)，主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器，ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小，采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术，q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同，本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组，从而既可以为芯片提供稳定的偏压，又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1（delay）专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中，时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分，辅助开关的体二极管导通，因此，aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽结束时寄生电感中的能量 ...
